Как найти кубовый остаток

Уважаемый посетитель!

Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).

Ссылка на скачивание — внизу страницы.

Простая
перегонка заключается в постепенном
испарении жидкости и конденсации
образующихся паров. Рассмотрим
периодически действующую перегонку.
В куб залита жидкая смесь. Составим
уравнение материального баланса.

Пусть
в момент времени τ в
кубе L
кг смеси, х –
концентрация НК в смеси, Lх –
количество НК в смеси.

За
время dτ испарится dL кг
смеси и концентрация уменьшится на dx.
При этом образуется dL кг
пара, равновесного с жидкостью и имеющего
концентрацию у*;
dLy* –
количество НК в паре. В кубе останется
остаток (L
– dL)
кг с концентрацией (х
– dx).

Тогда
уравнение материального баланса по
НК:

Lx
= (L–dL)(x–dx)+dLy*;

Раскроем
скобки: Lх
= Lх–
dLх–
Ldx+ dLdx+ dLy*,

после
сокращения получим: dL(y*–х) = Ldx,

разделим
переменные:

Это
дифференциальное уравнение проинтегрируем
от L
= F (количество
исходной смеси) до L
= W (количество
остатка) и по х от х_F до х_W (х_F –
концентрация НК в исходной
смеси; х_W –концентрация
в остатке).

Тогда:
∫ dL/L = ∫ dx/(y* –
х); ln(F/W) = ∫ dx/(y* –
х) – _W х_W х_W

– уравнение
простой перегонки.

Вид
функции у*
= f(x) определяется
формой кривой равновесия и не может
быть установлен аналитически. Поэтому
правую часть интегрируют графически.

Из
уравнения можно получить W,
зная F и х_F, х_W.
Средний состав дистиллята х_р можно
определить из уравнения материального
баланса по НК:

Fх_F =
Wх_W +
(F – W) (х_р)_ср. ,
где
х_р =
(Fх_F –
Wх_W)/(F
– W).

Простая
перегонка применяется для смесей,
компоненты которых сильно различаются
по летучести, простая перегонка – это
довольно грубое предварительное
разделение смесей.

Вопрос
№ 15. Вывести уравнения рабочих линий
ректификационной колонны непрерывного
действия.

Делаем
подстановку в 1 уравнение:

Укрепляющая
часть колонны. Количество жидкости
(флегмы), стекающей по этой части колонны

Количество
паров, поднимающихся по колонне

В
том же сечение колонны состав жидкости
(флегмы) , поступающей из дефлегматора,

Подставляя
значения L,
G,
y_к,
x_к
,
получаем:

Откуда

—
эта зависимость является уравнением
рабочей линии укрепляющей части колонны.

Количество
жидкости, стекающей по исчерпывающей
части колонны, составит:

Количество
пара, проходящего через нижнюю часть
колонны, равно количеству пара,
поднимающегося по верхней (укрепляющей)
ее части. Следовательно:

Для
низа колонны состав удаляющейся жидкости
(остатка) x’_к=x_w
и, согласно допущению, состав поступающего
сюда из кипятильника пара y’_н=
y_w
=
x_w

. Подставив значения L’,
G’,
x’_к
, y’_н

в первое уравнение, получим:

После
приведения к общему знаменателю и
сокращения подобных членов находим:

эта
зависимость является уравнением рабочей
линии исчерпывающей части колонны.

16. Вывести уравнение рабочей линии для укрепляющей части ректификационной колонны. Описать, как строят рабочие линии на диаграмме y-X, сформулировав необходимые допущения.

Упрощающие
допущения графического метода анализа
работы и расчета ректификационной
колонны.

1. Молярные
   теплоты испарения компонентов при
   одной и той же температуре приблизительно
   одинаковы (правило Трутона), поэтому
   каждый киломоль пара при конденсации
   испаряет 1 кмоль жидкости. Следовательно
   количество поднимающихся паров (в
   киломолях) в любом сечении колонны
   одинаково;

2. В
   дефлегматоре не происходит изменения
   состава пара. Если весь пар конденсируется
   в дефлегматоре, то это положение
   полностью соответствует реальным
   условиям. Следовательно, состав пара,
   уходящего из ректификационной колонны,
   равен составу дистиллята, т.е.
   ;

3. При
   испарении жидкости в кипятильнике не
   происходит изменения ее состава.
   Следовательно, состав пара, образующегося
   в кипятильнике, соответствует составу
   кубового остатка, т.е.;

4. Теплоты
   смешения компонентов разделяемой
   смеси равны 0.

Также,
при этом перед подачей в колонну смесь
подогревают до температуры кипения
жидкости в том сечении колонны, в которое
она поступает.

Вывод
уравнения рабочей линии для укрепляющей
части ректификационной колонны

Обозначения:

• F,
  x_{F
  —} поток
  (кмоль/с) и концентрация (молярные доли)
  НК исходной смеси;

• P,
  x_P
  — поток и концентрация НК дистиллята;

• W,x_{W
  —} поток
  и концентрация НК кубового остатка;

• Ф,x_Ф
  –
  поток
  и концентрация НК флегмы;

• G
  –
  количество пара (кмоль/с), выходящего
  из колонны.

Материальный
баланс колонны по всему потоку:

;
при

получаем

Материальный
баланс по низкокипящему компоненту:

Для
укрепляющей части колонны возьмем
произвольное сечение А-А (см. рис),
которому соответствуют текущие
концентрации x
и y,
и составим материальный баланс по НК
для верха этой колонны:

откуда

где

–
количество флегмы, стекающей в верхней
части колонны.

Количество
поднимающихся по колонне паров:

С
учетом

(см допущение 2), поставляем ур-я (3) и (4)
в ур-е (2). Получаем:

Таким
образом, уравнение рабочей линии
укрепляющей части колонны:

Порядок
построения рабочих линий ректификационной
колонны

1. Откладываем
   на горизонтальной оси значения
   ;

2. Строим
   на диагонали точки
   
   и
   ;

3. Проводим
   вертикаль при
   
   до значения
   ;

4. Откладываем
   на вертикальной оси отрезок
   ;

5. Соединяем
   точку на вертикальной оси, полученную
   по отрезку В,
   и точку на диагонали
   
   пунктирной линией;

6. На
   пересечении пунктирной линии и вертикали
   (при
   )
   получаем точку пересечения рабочих
   линий (точку питания);

7. Соединяя
   точку пересечения рабочих линий с
   точкой
   ,
   получаем рабочую линию верхней части
   колонны;

8. Соединяя
   точку пересечения рабочих линий с
   точкой
   ,
   получаем рабочую линию нижней части
   колонны.

17.
Вывести уравнения рабочих линий для
ретификационной колонны непрерывного
действия при постоянстве расходов фаз
(с необходимыми пояснениями и допущениями).
Как зависит положение этих линий на
диаграмме у-х от флегмового числа?

Предварительно
принимаются следующие основные
допущения, мало искажающие действительный
процесс, но существенно упрощающие его
анализ и расчет:

1.
Молярные теплоты испарения компонентов
при одной и той же температуре
приблизительно одинаковы (правило
Трутона), поэтому каждый киломоль пара
при конденсации испаряет 1 кмоль
жидкости. Следовательно, количество
поднимающихся паров (в киломолях) в
любом сечении колонны одинаково.

2.
В дефлегматоре не происходит изменения
состава пара. Если весь пар конденсируется
в дефлегматоре, то это положение
полностью соответствует реальным
условиям. Следовательно, состав пара,
уходящего из ректификационной колонны,
равен составу дистиллята, т.е. y_D = x_D.

3.
При испарении жидкости в кипятильнике
не происходит изменения ее состава.
Следовательно, состав пара, образующегося
в кипятильнике, соответствует составу
кубового остатка, т.е. y_W = x_W.

4.
Теплоты смешения компонентов разделяемой
смеси равны нулю.

При
этом предполагается, что перед подачей
в колонну смесь подогревают до температуры
кипения жидкости в том сечении колонны,
в которое она поступает.

Расчетная
схема установки представлена на рис.
3.15.

Рис.
3.15. К выводу уравнения материального
баланса

Введены
следующие обозначения (рис. 3.15):

F, x_F –
поток (кмоль/с) и концентрация (молярные
доли) НК исходной смеси;

P, x_D –
поток и концентрация НК дистиллята;

W, x_W –
поток и концентрация НК кубового
остатка;

Ф, x_Ф –
поток и концентрация НК флегмы;

G –
количество пара (кмоль/с), выходящего
из колонны.

Тогда
материальный баланс колонны по всему
потоку

но G = P +
Ф, и поэтому

F = P + W.
(3.8)

Материальный
баланс по низкокипящему компоненту

 (3.9)

Уравнения
рабочих линий. Поскольку
условия работы укрепляющей и исчерпывающей
частей ректификационной колонны
различны, то рассмотрим материальные
балансы для них отдельно.

Для укрепляющей части
колонны возьмем произвольное
сечение А – А (рис.
3.15), которому соответствуют текущие
концентрации x и y,
и составим материальный баланс по НК
для верха этой части колонны:

откуда

 (3.10)

где L
– количество
флегмы, стекающей в верхней части
колонны.

Причем

 (3.11)

где R –
флегмовое число, равное отношению
количества флегмы к количеству
отбираемого из колонны дистиллята: 

Количество
поднимающихся по колонне паров

 (3.12)

Так
как по принятому допущению y_D = x_D,
то уравнение (3.10) при подстановке в него
соответствующих значений L и G принимает
вид

откуда
получаем уравнение рабочей линии
укрепляющей части колонны:

 (3.13)

При x = x_D y = x_D,
т.е. рабочая линия укрепляющей части
колонны пересекает диагональ с
абсциссой x_D,
что и следовало ожидать, учитывая второе
допущение.

Обозначим ,
а .
Тогда уравнение (3.13) примет вид соотношения

которое
является уравнением прямой линии. В
нем А –
тангенс угла наклона a рабочей линии к
оси абсцисс, а В –
отрезок, отсекаемый рабочей линией на
оси ординат (рис. 3.16, а).

При
выводе уравнений рабочей
линии исчерпывающей части
колонны следует учитывать, что количество
орошения этой части колонны увеличивается
на величину расхода F исходной
смеси. Рассмотрим материальный баланс
для низа исчерпывающей части колонны
– ниже произвольного сечения В – В (рис.
3.15); текущие концентрации НК в фазах x и y .

Обозначим
количества поднимающегося по нижней
части колонны пара ,
а стекающей флегмы – .
Тогда

Рис.
3.16. К выводу уравнений рабочих линий
верхней (а)
и нижней (б)
частей ректификационной колонны

Если
обозначить через то Количество
стекающей по нижней части колонны
флегмы Количество
поднимающегося по колонне пара не
меняется, т.е.

откуда

Тогда
с учетом того, что y_W = x_W,
получим

После
соответствующих преобразований имеем

 (3.14)

где (рис.
3.16, б); –
отрезок, отсекаемый рабочей линией на
оси ординат.

При x = x_W y = x_W,
т.е. рабочая линия исчерпывающей части
колонны проходит через точку, лежащую
на диагонали с абсциссой x_W.
Теперь выясним, где же эти линии
пересекаются.

Ордината
точки пересечения, определяемая по
уравнениям (3.13) и (3.14), будет одинаковой.
Следовательно, можно приравнять правые
части этих уравнений:

или

Решая
последнее выражение относительно
абсциссы с координатой x,
после простейших преобразований
получаем x = x_F,
т.е. абсцисса точки пересечения рабочих
линий равна составу исходной смеси
(т.е. эта точка соответствует сечению,
на уровне которого подают питание в
колонну). После этого можно построить
рабочие линии для укрепляющей и
исчерпывающей частей колонны.

На
оси абсцисс откладывают заданные
концентрации x_F, x_D, x_W и
находят точки а и с (рис.
3.16). Если величина R задана,
то на оси ординат откладывают отрезок и
соединяют точку d c
точкой а.
Проведя вертикаль из точки x_F до
пересечения с линией ad,
находят точку b пересечения
рабочих линий и соединяют ее с точкой с.
Таким образом, получают рабочие
линии ab –
для укрепляющей и bc –
для исчерпывающей частей колонны.

18.
Метод расчёта массообменных колонных
аппаратов со ступенчатым контактом
фаз, основанный на уравнении массопередачи.
Связь локальной эффективности по Мерфри
с числом единиц переноса для различных
случаев структуры потоков фаз.

Расчет
колонных массообменных аппаратов. В
основном распространены противоточные
аппараты. Рассмотрим колонный аппарат
на примере абсорбции

Допущения:

1. Рассматривается
   перенос одного компонента, остальные
   компоненты считаем инертными

2. Фазы
   движутся по модели идеального вытеснения.

Материальный
баланс для всего аппарата:

(1)

(2)

(3)

(4)

Уравнение
(4) уже не является независимым, представляя
собой сумму первых трёх уравнений.

Материальный
баланс для верхней части аппарата:

(5)

(6)

Аналогично
для нижней части аппарата:

(6)

Уравнения
(6) – это уравнения рабочих линий
(связывают рабочие концентрации в
фазах)

(7)

(8)

Тарельчатая
колонна.

Контакт
фаз ступенчатый.

(9)

(10)

(10)

Расчёт
аппаратов с непрерывной поверхностью
контакта фаз

Два
основных метода расчёта высоты колонных
аппаратов:

1. метод
   теоретических ступеней

2. метод,
   основанный на уравнении массопередачи

В
результате технологического расчёта
получают:

1. высоту
   аппарата (высота насадки), число тарелок
   (высота тарельчатой части)

2. сечение
   аппарата (диаметр)

Объемный
расход сплошной фазы

В
экстракции расходы обеих фаз.

—
фиктивная скорость

Метод
теоретической ступени разделения

Теоретическая
тарелка – это участок аппарата, который
покидают фазы, находящиеся в равновесии.

Равновесие
определяется P
и T

Дано:
абсорбция

ВЭТС
– высота, эквивалентная теоретической
ступени. это экспериментальная величина

Метод,
основанный на уравнении массопередачи.

K_y
–
коэффициент массопередачи по газовой
фазе

A
– поверхность контакта фаз

(11)

(12)

По
инертному газу

(12¹)

– удельная
поверхность [м²/м³]

(13)

Для
жидкой фазы

(14)

Если
линия равновесия прямая
,
то безразлично по какому из уравнений
считать.

Выбирается
уравнение для фазы, в которой сосредоточено
основное сопротивление.

Частные
случаи:

1. Процесс
   изотермический, концентрации малы

Линия
равновесия прямая

(15)

h_oy

n_oy

n_oy
–
общее число единиц переноса по газовой
фазе

h_oy
–
высота единиц переноса

– равновесная
линия прямая

Уравнение
рабочей линии

(для
верхней части) (16)

(для
нижней части) (17)

F_m

– фактор
массопередачи

Отношение
наклона равновесной линии

к
наклону рабочей линии

;
=F_m

(18)

1. F_m=1

Наклон
равновесной и рабочей линий одинаков

(из
16)

(из
17)

(19)

1. Концентрации
   не малы, процесс изотермический,
   коэффициенты массопередачи слабо
   зависят от концентрации

(20)

Ограничений
на кривизну линий не накладывается

Для
постоянного K_y
необходимо,
чтобы

Если

, то следует записать по жидкой фазе

(21)

Другой
случай, когда в обеих фазах МИС

(22)

(МИС+МИС)

Расчёт
высоты колонных аппаратов при ступенчатом
контакте фаз

В
тарельчатых аппаратах взаимодействие
фаз рассматривают только на тарелках.
За пределами тарелок фазы не взаимодействуют

1. Метод
   теоретической тарелки

Фазы,
покидающие тарелку, находятся в состоянии
равновесия (достигли состояния
равновесия)

– приходит
на тарелку,

– покидает тарелку, Ŋ – средний КПД
ступени по колонне,

– число
реальных тарелок

1. Метод,
   основанный на понятии коэффициента
   массопередачи (на уравнении массопередачи)

1. КПД
   Мерфри
   

Показывает,
во сколько реальное изменение концентрации
отличается от изменения концентрации
на теоретической тарелке

(22)

(23)

(24)

E₀
–
локальная эффективность по Мерфри (без
учёта реальных факторов брызгоуноса,
байпасирующей жидкости и др.)

E_My
–
реальный
КПД Мерфри

19.
Вывести формулу для расчета минимального
флегмового числа при непрерывной
ректификации. Какие принципы используют
для оптимизации при определении
флегмового числа?

Упрощающие
допущения графического метода анализа
работы и расчета ректификационной
колонны.

1. Молярные
   теплоты испарения компонентов при
   одной и той же температуре приблизительно
   одинаковы (правило Трутона), поэтому
   каждый киломоль пара при конденсации
   испаряет 1 кмоль жидкости. Следовательно
   количество поднимающихся паров (в
   киломолях) в любом сечении колонны
   одинаково;

2. В
   дефлегматоре не происходит изменения
   состава пара. Если весь пар конденсируется
   в дефлегматоре, то это положение
   полностью соответствует реальным
   условиям. Следовательно, состав пара,
   уходящего из ректификационной колонны,
   равен составу дистиллята, т.е.
   ;

3. При
   испарении жидкости в кипятильнике не
   происходит изменения ее состава.
   Следовательно, состав пара, образующегося
   в кипятильнике, соответствует составу
   кубового остатка, т.е.;

4. Теплоты
   смешения компонентов разделяемой
   смеси равны 0.

Также,
при этом перед подачей в колонну смесь
подогревают до температуры кипения
жидкости в том сечении колонны, в которое
она поступает.

Вывод
формулы для расчета минимального
флегмового числа при непрерывной
ректификации

При
пересечении рабочих линий в точке b₀
рабочие концентрации равны равновесным,
что возможно только при бесконечно
большой поверхности массопередачи,
так как при этом
.

В
этом случае (линия ad1
на графике) флегмовое число должно быть
минимальным, а величина отрезка B
– максимальной.

Уравнение
рабочей линии верхней части колонны:

Преобразовав
уравнение рабочей линии верхней части
колонны к линейному виду, получим:

,
где
;

В
нашем случае:

или
(B_max
определяется графически)

Из
уравнения рабочей линии верхней части
колонны для рассматриваемого случая:

Откуда
последует, что:

Решая
уравнение относительно R_min,
получим:

Тепловой баланс

Количество теплоты, выделяющееся при конденсации паров дистиллята, находим по уравнению:

,

где -удельная теплота испарения дистиллята, ; -флегмовое число; -массовый расход дистиллята.

Удельную теплоту испарения найдём по формуле:

Зная мольный состав дистиллята, исходной смеси и кубового остатка, по диаграмме найдём их температуры кипения:

Зная мольный состав и температуру кипения дистиллята, найдём удельную теплоту испарения:

Количество теплоты, отдаваемое дистиллятом при охлаждении, находим по формуле:

,

где -температура кипения дистиллята; -теплоёмкость дистиллята при температуре кипения.

Количество теплоты, получаемое исходной смесью, в паровом подогревателе найдём по формуле:

Количество теплоты, отдаваемое кубовым остатком в водяном холодильнике, найдём по формуле:

Найдём количество тепла, которое необходимо подвести в куб-испаритель по формуле:

Найдём расход пара в куб-испаритель.

По известному абсолютному давлению греющего пара () найдём его теплоту конденсации:

Массовый расход пара равен:

Подробный расчет холодильника кубового остатка

Температурная схема:

,

ректификация бинарный смесь жидкость

Тогда . По известному составу и средней температуре найдём необходимые параметры теплоносителя и хладагента:

а) Удельная теплоемкость кубового остатка:

б) Количество теплоты:

в) Теплоемкость воды:

г) Расход воды:

Для определения ориентировочной площади теплообмена примем коэффициент теплопередачи

Определим ориентировочно площадь теплообмена:

Для обеспечения интенсивного теплообмена попытаемся подобрать аппарат с турбулентным или переходным режимом течения теплоносителей. Возьмём теплообменный аппарат типа “труба в трубе” по ГОСТ (9830-79) с диаметром кожуховой трубы и теплообменной кубовый остаток направим в кожуховую трубу, а охлаждающую воду в теплообменную трубу.

Зададимся критерием Рейнольдса для кубового остатка : Re2=10000

Эквивалентный диаметр кольцевого сечения: dэкв=0.011

Вязкость кубового остатка при его средней температуре :

Плотность кубового остатка при его средней температуре:

Найдем скорость кубового остатка:

Найдем площадь поперечного сечения:

Найдем по каталогу стандартную площадь:

Найдем по стандартной площади скорость и число Рейнольдса:

В теплообменной трубе хладагент- вода.

Зададимся критерием Рейнольдса для воды : Re1=10000

Эквивалентный диаметр кольцевого сечения: dэкв=0.03 м

Вязкость(Пас) воды при ее средней температуре :

Плотность(кг/м3) воды при ее средней температуре:

Найдем скорость воды:

Найдем площадь поперечного сечения:

Найдем по каталогу стандартную площадь:

Найдем по стандартной площади скорость и число Рейнольдса:

Температуры стенки со сторон холодного и горячего теплоносителей будем искать с помощью метода итераций. Суть метода заключается в нахождении удельного потока теплоты со стороны хладагента и теплоносителя как функций от температуры одной из стенок теплообменника и решения уравнения графическим методом или с помощью ПК относительно температуры стенки.

Сначала рассмотрим холодный теплоноситель — воду. Найдем для нее теплофизические свойства и при ее средней температуре:

Теплопроводность:

Теплоемкость (Дж/кгК):

Вязкость (Пас):

=7.482*10-4

Плотность (кг/м3):

Определим критерий Прандтля для кубового остатка по формуле:

.

Зададимся температурой стенки со стороны хладагента tстхол=37,115

Найдем теплофизические параметры и критерий Прандтля при температуре стенки хладагента:

Теплопроводность:

Теплоемкость (Дж/кгК):

Вязкость (Пас):

=6,899 10-4

Представим критерий Прандтля при температуре стенки как функцию от этой температуры, это позволяют сделать функциональные зависимости теплофизических свойств компонентов смеси от температуры:

Так как режим течения жидкости турбулентный, то критерий Нуссельта для водыбудем находить по формуле:

Выразим коэффициент теплоотдачи как функцию от температуры соответствующей стенки:

,

Зная коэффициенты теплоотдачи можно выразить удельный тепловой поток как функцию от температуры соответствующей стенки:

Выразим температуру горячей стенки () как функцию от температуры холодной стенки (). Это позволяет сделать соотношение:

Коэффициент теплопроводности стали, берём из [3] , среднее значение тепловой проводимости загрязнений стенок берём из [3] для смеси паров бензол — толуол и воды среднего качества.

Решив уравнение, находим .

Теперь рассмотрим горячий теплоноситель — кубовый остаток. Найдем его теплофизические свойства при его средней температуре.

Теплопроводность:

Теплоемкость (Дж/кгК):

Определим критерий Прандтля для кубового остатка по формуле:

.

Найдем теплофизические параметры и критерий Прандтля при температуре стенки горячего теплоносителя ():

Вязкость

Теплопроводность

Теплоемкость

Представим критерий Прандтля при температуре стенки как функцию от этой температуры, это позволяют сделать функциональные зависимости теплофизических свойств компонентов смеси от температуры:

Так как режим течения жидкости можно считать турбулентным, то критерий Нуссельта для кубового остатка будем находить по формуле (для кубового остатка):

Выразим коэффициент теплоотдачи как функцию от температуры соответствующей стенки:

,

Зная коэффициенты теплоотдачи можно выразить удельный тепловой поток как функцию от температуры соответствующей стенки:

Потоки равны с погрешностью

Найдём коэффициент теплопередачи:

Расчетная площадь поверхности теплопередачи:

Теплообменник обладает следующими характеристиками:

Тип “труба в трубе”, диаметр кожуховой трубы , диаметр теплообменной трубы , длина одной секции — 3м, всего 22 секции.

Приближенный расчет теплообменников

1. Паровой подогреватель исходной смеси.

Температурная схема:

,

Тогда . По известному составу и средней температуре смеси найдём её удельную теплоёмкость:

Найдём количество теплоты, передаваемое паром исходной смеси:

Теплоту конденсации пара найдём по его абсолютному давлению:

Определим расход греющего пара:

Ориентировочную поверхность теплообмена найдём по уравнению:

Приблизительное значение коэффициента теплопередачи возьмём из [3]: . Тогда ориентировочная поверхность теплообмена будет равна:

По площади теплообмена подберём подходящий теплообменный аппарат:

-«труба в трубе»;

-диаметр труб 133?6мм и 219?6мм;

-площадь теплообмена 3,72 ;

-длинна труб 9м.

2. Дефлегматор-конденсатор

Температурная схема:

,

Тогда . По известному составу и средней температуре смеси найдём её удельную теплоёмкость:

Определим расход охлаждающей воды:

Ориентировочную поверхность теплообмена найдём по уравнению:

Приблизительное значение коэффициента теплопередачи возьмём из [3]: . Тогда ориентировочная поверхность теплообмена будет равна:

По площади теплообмена подберём подходящий теплообменный аппарат:

-кожухотрубный;

-диаметр труб 20?2мм;

-площадь теплообмена 11,5 ;

-длинна труб 3,0 м.

3. Куб-испаритель

Температурная схема:

,

Тогда . По известному составу и средней температуре смеси найдём её удельную теплоёмкость:

Теплоту конденсации пара найдём по его абсолютному давлению:

Определим расход греющего пара:

Ориентировочную поверхность теплообмена найдём по уравнению:

.

Приблизительное значение коэффициента теплопередачи возьмём из [3]: . Тогда ориентировочная поверхность теплообмена будет равна:

По площади теплообмена подберём подходящий теплообменный аппарат:

-кожухотрубный;

-диаметр труб 20?4мм;

-площадь теплообмена 46 ;

-длинна труб 4 м.